圖1、三葉羅茨鼓風機工作原理示意圖
0v
a b c d e
曝氣池
環境大氣壓水深
超過(guò)額(é)定排氣壓力工作。
對於(yú)污水處理廠而言，排氣系統所産(chǎn)生的絕對壓力（背壓）爲管路系統的壓力損失值、曝氣池水深和環境大氣壓力之和，如圖1所示。若由於(yú)某種原因，如曝氣頭或管路堵塞，使管路系統的壓力損失增加，“背壓”也會升高，於(yú)是鼓風機的壓力也就相應升高；又若曝氣頭破裂或管路洩漏等原因，管路系統的壓力損失則會減少，“背壓”便不斷降低，鼓風機的壓力也随之降低。
綜上所述，確(què)定羅茨鼓風機壓力時，隻需要鼓風機在标準狀态下所能達到的絕對壓力等於(yú)使用狀态下的大氣壓力、曝氣池水深、管路損失之和。
3 鼓風機空氣流
量的計(jì)算 在計(jì)算污水處(chù)理的需氧量時，其結果爲标準狀态下所需氧的質量流量
q m （kg/min ），再将其換(huàn)算成标準狀(zhuàng)态
下所需空氣的容積流量q v1（m 3/min ），如果鼓風機的使用狀态不是标準狀态，例如在高原地區使用，則空氣密度、含濕量會發生變(biàn)化，鼓風機所供應的空氣容積流量與标準狀态是相同的，而所供空氣的質量流量将減少，有可能導(dǎo)緻供氧量不足。因此，必須計算出能供應相同質量流量的容積流量，即換算流量q v 2。
在高原地區使用時，環境大氣壓力也會發生變(biàn)化，壓力比相應升高，那麽，羅茨鼓風機的洩漏流量q vb 則會增大，這将導緻鼓風機所供應的空氣容積流量減少，也可能造成供氧量不足。因此，設計時必須考慮使用條件發生變(biàn)化時各種因素的影響，以保證風機所供應的實際空氣流量能夠滿足使用要求，並(bìng)需計算出換算流量q v 2和洩漏流量q vb 2，其計算方法在流量計算實例中将詳細說明。
袁 泉/金科環(huán)保工程有限公司
姚 斌/銀(yín)川污水處(chù)理有限公司
摘要：針對污水處理廠羅茨鼓風機在使用狀态與标準狀态下，進口溫度、壓力等條件發生變化時，導緻風機的性能也發生變化這種情況，探讨瞭(le)設計選型時，鼓風機容積流量、出口壓力等的確定方法，結合工程熱力學原理及羅茨鼓風機的工作原理，推導瞭(le)流量的計算公式，並(bìng)通過實際工程中選型設計的計算範例，說明瞭(le)計算公式的使用方法。
關(guān)鍵錦工：羅茨鼓風(fēng)機 設計 選型
中圖分類号：TH444 文獻标識碼.3 kPa，溫度T0=20℃，相對濕度=50%，空氣密度ρ=1.2 kg/m3。然而風機在實際使用中並(bìng)非标準狀态，當鼓風機的環境工況如溫度、大氣壓力以及海拔高度等不同時，風機的性能也将發生變(biàn)化，設計選型時就不能直接使用産品樣本上的性能參數，而需要根據實際使用狀态将風機的性能要求，換算成标準進氣狀态下的風機參數來選型。
2 鼓風(fēng)機(jī)出口壓力的計算
出口壓力的計算方法
這裏所說的出口壓力爲鼓風(fēng)機标準狀态和使用狀态下出口的絕對(duì)壓力：
p1′=p2+△p2 （1）
式中 p1′—— 标準狀态下風(fēng)機的出口壓力（絕對(duì)壓力），kPa
p2 ——使用狀态下風(fēng)機進口壓力（環(huán)境大氣壓力），kPa
△p2 —— 使用狀态下風(fēng)機(jī)的升壓，kPa
出口壓(yā)力影響(xiǎng)因素的分析
羅茨鼓風機[1]工作過程如圖1所示：在圖1a中，左面爲進氣腔，腔内壓力與進氣壓力相等；随著(zhe)葉輪的旋轉，在圖1b、c、d中，容積V保持不變，V内氣體壓力與進氣壓力相等；當運行到圖1e的位置時，V與排氣口相連通，排氣口的高壓氣體迅速回流，與低壓氣體混合，使其壓力由進氣壓力突然躍升到排氣壓力。因此，容積式鼓風機排氣壓力的高低並(bìng)不取決於風機本身，而是氣體由鼓風機排出後裝置的情況，即所謂“背壓”決定的 [2]，所以羅茨鼓風機具有強制輸氣的特點。鼓風機銘牌上标出的排氣壓力是風機的額定排氣壓力。實際上，鼓風機可以在低於額定排氣壓力的任意壓力下工作，而且隻要強度和排氣溫度允許，也可以超過額定排氣壓力工作。
對於(yú)污水處理廠而言，排氣系統所産(chǎn)生的絕對壓力（背壓）爲管路系統的壓力損失值、曝氣池水深和環境大氣壓力之和，如圖1所示。若由於(yú)某種原因，如曝氣頭或管路堵塞，使管路系統的壓力損失增加，“背壓”也會升高，於(yú)是鼓風機的壓力也就相應升高；又若曝氣頭破裂或管路洩漏等原因，管路系統的壓力損失則會減少，“背壓”便不斷降低，鼓風機的壓力也随之降低。
綜上所述，確(què)定羅茨鼓風機壓力時，隻需要鼓風機在标準狀态下所能達到的絕對壓力等於(yú)使用狀态下的大氣壓力、曝氣池水深、管路損失之和。
鼓風機空氣流量的計算
在計算污水處(chù)理的需氧量時，其結果爲标準狀态下所需氧的質量流量qm（kg/min），再将其換算成标準狀态下所需空氣的容積流量qv1（m3/min），如果鼓風機的使用狀态不是标準狀态，例如在高原地區使用，則空氣密度、含濕量會發生變(biàn)化，鼓風機所供應的空氣容積流量與标準狀态是相同的，而所供空氣的質量流量将減少，有可能導緻供氧量不足。因此，必須計算出能供應相同質量流量的容積流量，即換算流量qv2。
在高原地區使用時，環境大氣壓力也會發生變(biàn)化，壓力比相應升高，那麽，羅茨鼓風機的洩漏流量qvb則會增大，這将導緻鼓風機所供應的空氣容積流量減少，也可能造成供氧量不足。因此，設計時必須考慮使用條件發生變(biàn)化時各種因素的影響，以保證風機所供應的實際空氣流量能夠滿足使用要求，並(bìng)需計算出換算流量qv2和洩漏流量qvb2，其計算方法在流量計算實例中将詳細說明。
換(huàn)算流量qv2的計(jì)算公式
設标準狀态下所需空氣的的容積流量爲qv1、進氣溫度爲T1、進氣壓力爲p1，鼓風(fēng)機在使用狀态的進氣溫度爲T2、進氣壓力爲p2，則換(huàn)算成使用狀态下鼓風(fēng)機的容積流量爲
（2）
式中 下标“1”——标準(zhǔn)狀(zhuàng)态，下同
下标“2”——使用狀(zhuàng)态，下同
q2——換(huàn)算爲使用狀态下所需鼓風(fēng)機的容積流量，換(huàn)算流量，m3/min
T2——使用狀态下的進(jìn)氣溫度（環(huán)境溫度），Ts=273+Ts，K
p2——使用狀态下的進(jìn)氣壓力（環(huán)境大氣壓力），kPa
q1——标準狀态下所需空氣(qì)的容積(jī)流量，m3/min
T1——标準狀态下的進(jìn)氣(qì)溫度，20℃，T0=293 K
p1——标準狀态下的進(jìn)氣(qì)壓力，p1=101.33 kPa
d2——使用狀态下空氣(qì)的含濕量，kg水蒸氣(qì)/kg幹(gàn)空氣(qì)，
d——空氣(qì)的含濕量，kg水蒸氣(qì)/kg幹(gàn)空氣(qì)
——相對(duì)濕度，其數值介於(yú)0和1之間，%
p′——飽
摘要：針對污水處理廠羅茨鼓風機在使用狀态與标準狀态下，進口溫度、壓力等條件發生變 化時，導緻風機的性能也發生變化這種情況，探讨瞭(le)設計選型時，鼓風機容積流量、出口壓 力等的確定方法，結合工程熱力學原理及羅茨鼓風機的工作原理，推導瞭(le)流量的計算公式， 並(bìng)通過實際工程中選型設計的計算範例，說明瞭(le)計算公式的使用方法。
1引言
羅茨鼓風機是污水處理工程中常用的充氧設備(bèi)，在污水廠鼓風機選型時，風機廠家産品 樣本上給出的均是标準進氣狀态下的性能參(cān)數，我國規定的風機标準進氣狀态 ：壓力
P0=101.3 kPa,溫度T0=20C，相對濕度平=50%空氣密度P=1.2 kg/m 3。然而風機在實際使 用中並(bìng)非标準狀态，當鼓風機的環境工況如溫度、大氣壓力以及海拔高度等不同時，風機的 性能也将發生變(biàn)化，設計選型時就不能直接使用産品樣本上的性能參數， 而需要根據實際使
用狀态将風(fēng)機的性能要求，換算成标準進氣狀态下的風(fēng)機參(cān)數來選型。
2鼓風(fēng)機(jī)出口壓力的計算
2.1出口壓(yā)力的計(jì)算方法
這裏所說的出口壓力爲鼓風(fēng)機标準狀态和使用狀态下出口的絕對(duì)壓力：
P1 '=P2+A P2 （ 1）
式中 P1‘ 一一 标準狀态下風(fēng)機的出口壓力（絕對(duì)壓力）,kPa
P2 ——使用狀态下風(fēng)機進口壓力（環(huán)境大氣壓力），kPa
△ P2——使用狀态下風(fēng)機(jī)的升壓，kPa
2.2出口壓(yā)力影響(xiǎng)因素的分析
羅茨鼓風機[1]工作過程如圖1所示：在圖1a中，左面爲進氣腔，腔内壓力與進氣壓力相 等；随著(zhe)葉輪的旋轉，在圖1b、c、d中，容積V保持不變，V内氣體壓力與進氣壓力相等； 當運行到圖1e的位置時，V與排氣口相連通，排氣口的高壓氣體迅速回流，與低壓氣體混 合，使其壓力由進氣壓力突然躍升到排氣壓力。因此，容積式鼓風機排氣壓力的高低並(bìng)不取 決丁風機本身，而是氣體由鼓風機排出後裝置的情況，即所謂“背壓”決定的 [2],所以羅茨 鼓風機具有強制輸氣的特點。鼓風機銘牌上标出的排氣壓力是風機的額定排氣壓力。 實際上,
鼓風(fēng)機可以在低丁額(é)定排氣壓力的任意壓力下工作， 而且隻要強度和排氣溫度允許，也可以 超過額(é)定排氣壓力工作。
對丁污水處理廠(chǎng)而言，排氣系統所産(chǎn)生的絕對壓力(背壓)爲管路系統的壓力損失值、 曝氣池水深和環境大氣壓力之和，如圖1所示。若由丁某種原因，如曝氣頭或管路堵塞，使 管路系統的壓力損失增加，“背壓”也會升高，丁是鼓風機的壓力也就相應升高；乂若曝氣 頭破裂或管路洩漏等原因，管路系統的壓力損失則會減少， “背壓”便不斷降低，鼓風機的
壓力也随之降低。
綜上所述，確(què)定羅茨鼓風機壓力時，隻需要鼓風機在标準狀态下所能達(dá)到的絕對壓力等 丁使用狀态下的大氣壓力、曝氣池水深、管路損失之和。
3鼓風機空氣流
量的計算
在計算污水處(chù) 理的需氧量時，其 結果爲标準狀态下 所需氧的質量流量 qm (kg/min ),再将 其換算成标準狀态 下所需空氣的容積流量qvi (mVmin ),如果鼓風(fēng)機的使用狀态不是标準狀态，例如在高原地
區使用，則空氣密度、含濕量會發生變(biàn)化，鼓風機所供應的空氣容積流量與标準狀态是相同 的，而所供空氣的質量流量将減少，有可能導(dǎo)緻供氧量不足。因此，必須計算出能供應相同 質量流量的容積流量，即換算流量 qv2。
在高原地區使用時，環境大氣壓力也會發生變(biàn)化，壓力比相應升高，那麽，羅茨鼓風機 的洩漏流量qvb則會增大，這将導(dǎo)緻鼓風機所供應的空氣容積流量減少，也可能造成供氧量 不足。因此，設計時必須考慮使用條件發生變(biàn)化時各種因素的影響，以保證風機所供應的實
際空氣流量能夠(gòu)滿足使用要求，並(bìng)需計算出換算流量q^
際空氣流量能夠(gòu)滿足使用要求，並(bìng)需計算出換算流量
q^和洩(xiè)漏流量qvb2,其計(jì)算方法在流量
計算實例中将詳細說明
3.1換(huàn)算流量qv2的計(jì)算公式
設标準狀态下所需空氣的的容積流量爲 qvi、進氣溫度爲Ti、進氣壓力爲pi,鼓風(fēng)機(jī)在使
用狀态的進氣溫度爲T2、進氣壓力爲p2,則換(huàn)算成使用狀态下鼓風(fēng)機的容積流量爲
q2=q
q2=q1
T2 pi(1 d2)
T1P2
(2)
式中 下标“1” 一一标準(zhǔn)狀(zhuàng)态，下同
下标“2” 一一使用狀(zhuàng)态，下同
q2——換(huàn)算爲使用狀态下所需鼓風(fēng)機的容積流量，換(huàn)算流量， nVmin
T2——使用狀态下的進(jìn)氣溫度(環(huán)境溫度),Ts=273+Ts, K
P2——使用狀态下的進(jìn)氣壓力(環(huán)境大氣壓力),kPa
q1 标準狀态下所需空氣(qì)的容積(jī)流量,mVmin
T1——标準狀态下的進(jìn)氣(qì)溫度，20C, To=293 K
P1 标準狀态下的進(jìn)氣(qì)壓力， p1=101.33 kPa
d2 使用狀态下空氣(qì)的含濕量，kg水蒸氣(qì)/kg幹(gàn)空氣(qì)，d=o.622 k % ,
p- p
d 空氣(qì)的含濕量，kg水蒸氣(qì)/kg幹(gàn)空氣(qì)
中——相對濕度，其
1、羅茨鼓風機選型中風量和風壓計算方法的探讨摘要：針對污水處理廠羅茨鼓風機在使用狀态與标準狀态下，進口溫度、壓力等條件發生變 化時，導緻風機的性能也發生變化這種情況，探讨瞭(le)設計選型時，鼓風機容積流量、出口壓 力等的確定方法，結合工程熱力學原理及羅茨鼓風機的工作原理，推導瞭(le)流量的計算公式， 並(bìng)通過實際工程中選型設計的計算範例，說明瞭(le)計算公式的使用方法。1引言羅茨鼓風機是污水處理工程中常用的充氧設備，在污水廠鼓風機選型時，風機廠家産品 樣本上給出的均是标準進氣狀态下的性能參數，我國規定的風機标準進氣狀态：壓力po=1O1.3 kPa，溫度T=20C，相對濕度=50%空氣密度p=1.2 kg/m 3。
2、。然而風機在實際使 用中並(bìng)非标準狀态，當鼓風機的環境工況如溫度、大氣壓力以及海拔高度等不同時，風機的 性能也将發生變(biàn)化，設計選型時就不能直接使用産品樣本上的性能參數，而需要根據實際使用狀态将風機的性能要求，換算成标準進氣狀态下的風機參數來選型。2鼓風機出口壓力的計算2.1出口壓力的計算方法這裏所說的出口壓力爲鼓風機标準狀态和使用狀态下出口的絕對壓力：Pl=卩2+厶 P2（ 1）式中p/ 标準狀态下風機的出口壓力（絕對壓力），kPaP2使用狀态下風機進口壓力（環境大氣壓力），kPa P2 使用狀态下風機的升壓，kPa2.2出口壓力影響因素的分析羅茨鼓風機工作過程如圖1所示：在圖1a中，左面爲進。
3、氣腔，腔内壓力與進氣壓力相 等；随著(zhe)葉輪的旋轉，在圖1b、c、d中，容積V保持不變，V内氣體壓力與進氣壓力相等； 當運行到圖1e的位置時，V與排氣口相連通，排氣口的高壓氣體迅速回流，與低壓氣體混 合，使其壓力由進氣壓力突然躍升到排氣壓力。因此，容積式鼓風機排氣壓力的高低並(bìng)不取 決於風機本身，而是氣體由鼓風機排出後裝置的情況，即所謂“背壓”決定的2，所以羅茨鼓風機具有強制輸氣的特點。鼓風機銘牌上标出的排氣壓力是風機的額定排氣壓力。實際上,鼓風機可以在低於額定排氣壓力的任意壓力下工作，而且隻要強度和排氣溫度允許，也可以超過額定排氣壓力工作。對於污水處理廠而言，排氣系統所産生的絕對壓力（背壓）爲管路。
4、系統的壓力損失值、 曝氣池水深和環境大氣壓力之和，如圖1所示。若由於(yú)某種原因，如曝氣頭或管路堵塞，使 管路系統的壓力損失增加，“背壓”也會升高，於(yú)是鼓風機的壓力也就相應升高；又若曝氣 頭破裂或管路洩漏等原因，管路系統的壓力損失則會減少，“背壓”便不斷降低，鼓風機的壓力也随之降低。圖1、三葉羅茨鼓風機工作原理示意圖綜上所述，確(què)定羅茨鼓風機壓力時，隻需要鼓風機在标準狀态下所能達到的絕對壓力等 於(yú)使用狀态下的大氣壓力、曝氣池水深、管路損失之和。3鼓風機空氣流量的計算在計算污水處 理的需氧量時，其 結果爲标準狀态下 所需氧的質量流量 qm（ kg/min），再将其換算成标準狀态 下所需空氣的容積流量q。
5、vi （nVmin），如果鼓風機的使用狀态不是标準狀态，例如在高原地 區使用，則空氣密度、含濕量會發生變(biàn)化，鼓風機所供應的空氣容積流量與标準狀态是相同 的，而所供空氣的質量流量将減少，有可能導緻供氧量不足。因此，必須計算出能供應相同 質量流量的容積流量，即換算流量 qv2。在高原地區使用時，環境大氣壓力也會發生變(biàn)化，壓力比相應升高，那麽，羅茨鼓風機 的洩漏流量qvb則會增大，這将導緻鼓風機所供應的空氣容積流量減少，也可能造成供氧量 不足。因此，設計時必須考慮使用條件發生變(biàn)化時各種因素的影響，以保證風機所供應的實 際空氣流量能夠滿足使用要求，並(bìng)需計算出換算流量qv2和洩漏流量qvb2，其計算方法。
6、在流量計算實例中将詳細說明。3.1換算流量qv2的計算公式設标準狀态下所需空氣的的容積流量爲qvi、進氣溫度爲、進氣壓力爲pi，鼓風(fēng)機在使用狀态的進氣溫度爲T2、進氣壓力爲P2,則換算成使用狀态下鼓風(fēng)機的容積流量爲q2=qiT2 pi(1d2)Ti P2(2)9式中 下标“1” 一一标準狀态，下同下标“ 2” 一一使用狀态，下同q2換算爲使用狀态下所需鼓風(fēng)機的容積流量，換算流量，ml/mi nT2使用狀态下的進氣溫度（環(huán)境溫度），Ts=273+Ts，KP2使用狀态下的進氣壓力（環(huán)境大氣壓力），kPaqi标準狀态下所需空氣的容積流量，nVmi nTi标準狀态下的進氣溫度，20C, To=293。
7、 KPi标準狀态下的進氣壓力，pi=i0i.33 kPad2使用狀态下空氣的含濕量，kg水蒸氣/kg幹空氣，d=0.622 PPpd空氣的含濕量，kg水蒸氣/kg幹空氣相對濕度，其數值介於(yú)0和i之間，% p飽(bǎo)和濕空氣中水蒸氣分壓，kPa3.2計算公式的推導鼓風機在環境大氣中無論是标準狀态或使用狀态，輸送的介質均爲含有水蒸氣的濕空氣，空氣中的水蒸氣的分壓力很低（0.0030.004 MPa）, 般處於(yú)過熱狀态，因此，可作 爲理想氣體計算。設絕對壓力爲 p（kPa），絕對溫度爲T（K），則理想氣體狀态方程式爲Pi VTiT2(3)式中 R氣體常數，J/kg -K、比容積（單位質量物體所占的容積）。
8、，m/kgv=qv / qm（4）qv容積流量，m/mi nqm質量流量，kg/min設标準狀态下濕空氣的質量流量爲qm，幹空氣的質量流量爲qmi,使用狀态下濕空氣的質量流量爲qm2,幹空氣的質量流量爲qm2，有:(5)qmi=qmi(i + di)qmiqm11 di(7)qm2qm21 d2(8)(6)qm2=qd (1+ d2)(9)将式（7）、（8）分别代入式（4）,則qm1 qm1(1 djqv2V=qm2qv2Fqm2 (1 d2)(10)在根據污水處(chù)理工藝計算確(què)定需氧量後，無論是在标準狀态，還是在使用狀态，均需要鼓風機所輸送的幹空氣的質量流量是相等的，令qm1=qm。
9、2，将式（8）、（ 9）代入式（2），得T2 P1(1 +d2)qv2=qv1T1P2Ud1)(11)經計算标準狀态空氣的含濕量爲0.0073，忽略不計，可以将式（11）簡化爲qv2=qv1T2 p1(1d2 )T1 P2q vb2=q vb13.3使用狀态下洩漏流量（qvb2）的計算4(12)4鼓風機功率的計算使用狀态下風機的軸功率與标準狀态下的關系爲5Pa2=Pa1P1P1辺1(13)5鼓風機選型參(cān)數計算舉例甯夏某市，海拔高度1112m大氣壓力89.05 kPa，最高氣溫35C，相對濕度=69% 經計算，标準狀态下污水處理廠(chǎng)需要空氣的容積流量爲58 m3/min，曝氣池水深加管路。
10、及曝氣器的壓力損失之和爲49.05 kPa。針對錦工鼓風機廠的産(chǎn)品，用上述公式進行選型計算， 確(què)定應選用的鼓風機在使用狀态下所需的出口壓力和實際流量qvs2。5.1出口壓力的計算P1=p2+A P2=89.05 + 49.05=138.10 kPa則所選用鼓風機在标準狀态下的升壓爲 pi=138.10 101.33=36.77 kPa5.2實際流量qvs1的確(què)定5.2.1計算換算流量qv2首先計算出使用狀态下空氣的含濕量d=0.622p 0.622 0.69 5.940p- p=89.05 _0.69 5.940=0.030那麽所應選用的羅茨鼓風機的換算流量爲qv2=。
11、qv1T2 p1(1d2)T1 P2=58 273 35 1013 (10.030)=71.45 m3/min273+20 89.05初選ARE-190鼓風機，标準狀态下實際流量 qs=38.30 m3/min的風機2台，所選風機的 性能見表1。表1鼓風機選型計算表轉速理論流量口項目n/(r/qvTh/(m 3/min絕對(duì)壓mi n)力p/kPa标準狀.80138.10态使用狀.80138.10态風機出升壓 p/kPa實際流量qvs/(m 3/min)洩漏流量配套電(diàn)機 功率Po/kWqvb/(m 3/min)軸功率Pa/kw39.20( 38.30( qv7.50( 。
12、Q134.00(45(Pop)1)Pa1)1)49.05( 36.33( qv9.47( Q245.35(45(Pop 2)2)Pa2)2)qvb2，qvb1 T2廠(chǎng)1=7.5。273 35的。/89. 05 -1沁.47 m?；2 -1. 273 - 20 138.10/101 .325 -15.2.2計算使用狀态下的洩漏流量（62）/min3則風機在使用狀态的實際流量将變(biàn)爲qvs2=qvTh - qvb2=45.80 9.47=36.33 m /min5.2.3計算使用狀态下的軸功率(Pa2)FaPa11=34.0-8905(138.10/89 .05)-45.35 kWp。
13、11 -1101.33(138.10/10 1.33)-15.2.4鼓風機選型參數的確(què)定設計選型時，應選用标準狀态下的實際流量爲38.30 m3/min、升壓爲39.20 kPa、配套電機功率爲45kW的羅茨鼓風機2台才能滿足實際使用狀态的供氧量要求6鼓風機供氣流量的變化規律對於(yú)同一台鼓風機，在冬季和夏季，其容積流量是不會發生變化的，但因空氣密度的不 同質量流量會發生變化，也就是說供氧量會有所不同。由式（8）可知，風機所輸送至曝氣系統的幹空氣的質量流量爲qm2qm2qm21亠d2Pq21 d2(14)用FOF表示鼓風機輸送至曝氣池的供氧量，則FORr0.21 Ea p q1 d2__(15)式。
14、中Ea 空氣擴散裝置的氧轉移率，%式（15）說明，羅茨鼓風機在标準狀态與使用狀态下的容積流量是不變的，但因爲空氣 密度（p）、含濕量（ds）等發 生瞭(le)變化，導緻鼓風機輸送至 曝氣池的供氧量（FOR在冬 季溫度降低時增加、夏季溫度 升高時降低。例如，某一污水 處理廠，選用上述計算例題中 的羅茨鼓風機，根據環境溫度 變化，採用式（15）計算出鼓 風機的實際供氧量（FOR，其 一年的變化規律見圖2。在實際運行過程中，由於(yú)進水量、水質、水溫、MLS踮參數的變化, 系統需氧量（SOR也會發生變化，見圖2從圖2中看出，在夏季，水溫較高，曝氣池需氧量（SOR增大，但鼓風機的供氧量（FOR 在減少，這是設計時。
15、考慮需氧量的最不利工況點， 此時，供氧量、需氧量基本相當；在冬季， 水溫降低，曝氣池需氧量（SOR減少，但鼓風機的供氧量（FOR增大，此時，供氧量較需氧量 大出許多。這是由於(yú)冬季氣溫降低，空氣密度增加，那麽風機所供給的幹空氣的質量流量較 标準狀态大幅度增加，從而引起供氧量增加，從運行的實際測量情況來看，每年冬季曝氣池 的溶解氧較夏季會高出13mg/L。因此，在生産運行過程中，需要針對這種變化對設備進 行及時的調整，使鼓風機的充氧能力與實際運行中的需氧量相适應。對於(yú)羅茨鼓風機來說， 使用變頻器，通過改變風機轉速來調整供風量是很經濟實用的7結論綜上所述，同一台鼓風機在不同的使用條件下，其性能的變化非常大，所以必須通過嚴謹的計算進行選型，通過式（1）確定壓力，通過式（2）和式（12）確定實際流量，通過式（13）確定功率，否則有可能導緻生化系統的供氧不足；另外，在冬季和夏季由於(yú)空氣密度發生瞭(le)變化，鼓風機所供應氧氣的質量流量變化很大，冬季的供氧量大大超過瞭(le)需氧量，所以，應採取變頻調速等措施使生化系統的溶解氧濃度保持穩定。
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