三、結構簡述
鼓風機外形：立式結構，二個葉輪中心線在同一垂直平面内，進出風口在鼓風機的兩側(cè)。旋轉方向從(cóng)電動機端看爲順時針方向，氣體自右側(cè)吸入，由左側(cè)排出。
傳(chuán)動方式：鼓風機與電動機有一個公共底座，採(cǎi)用彈性柱銷聯軸器直接傳(chuán)動。
四、安裝和使用
1、鼓風(fēng)機(jī)安裝時應進行校正水平，其誤差爲0.2/1000毫米。
2、在進、出風(fēng)口檢查風(fēng)機内部機殼和葉輪之間有無木屑、砂石等異物，用手轉動(dòng)聯軸器應轉動(dòng)靈活，不應有金屬撞擊或磨擦現象。
3、安裝進、出風(fēng)管時，應保證管内清潔。風(fēng)管和鼓風(fēng)機聯接時，要注意不使鼓風(fēng)機承受管道的拉力或壓力。風(fēng)管裝好後用手轉動(dòng)風(fēng)機聯軸器應轉動(dòng)靈活，無金屬磨擦現象。
4、在鼓風(fēng)機的進風(fēng)口處(chù)應裝置過濾網。
5、採(cǎi)用循環油潤滑的風機，把底座上的出氣罩旋下，注入機油，採(cǎi)用飛濺潤滑的風機，則在齒(chǐ)輪箱上加油，油量的多少根據油位指示器上的油位線決定，一般油位應在油位指示器油位線3-5毫米。
6、電(diàn)動機的電(diàn)源上，應安上電(diàn)流、電(diàn)壓表，用以控制電(diàn)機負荷，避免過載而燒毀電(diàn)機，如有電(diàn)機負荷控制開關時，應将控制開關調(diào)節到額定負荷。
7、鼓風機試運轉之前，應打開進、出風管上的閘閥，防止鼓風機超載啓動(dòng)而發生設備(bèi)事故。
8、接通電源，先啓動油泵電機，檢查轉向是否正確(què)，而後點(diǎn)動主電機，檢查電機旋轉方向是否與鼓風機旋轉方向一緻。
9、啓動電機，使鼓風機空載運轉。觀察風機内部是否有金屬撞擊或磨擦現象。同時在齒(chǐ)輪箱的觀察窗上檢查潤滑情況，如發現有不正常的響聲或潤滑不良時，應立即停車(chē)檢查，消除故障後重新啓動。
10、鼓風機正常使用時，應在管路中安裝風量、風壓儀表，用以控制鼓風機的性能，保證鼓風機正常運轉；鼓風機如在壓力不穩定的工況下運轉時，應在鼓風機的出風管道上安裝壓力調(diào)節器（用戶自備(bèi)）。
五、維護和檢修
１、 兩葉輪相互之間發(fā)生撞擊(jī)。
(1) 兩葉輪相互之間(jiān)間(jiān)隙不均勻，重新調(diào)整葉輪間(jiān)隙。
(2) 齒(chǐ)輪使用過久，齒(chǐ)輪側(cè)隙因磨損增大，需要換新齒(chǐ)輪。
(3) 滾(gǔn)動(dòng)軸承超過使用期限而磨損，要更換滾(gǔn)動(dòng)軸承。
(4) 齒(chǐ)輪或葉輪鍵松動(dòng)，更換新鍵。
２、 葉輪與牆闆發生局部磨擦時，檢查A和B兩種螺釘(dīng)，如有松動，重新調(diào)整間隙δ3和δ4。
3、葉輪與機殼有磨擦時，檢查葉輪與機殼間間隙是否均勻，如果間隙不均勻時，将牆闆定位銷取下進行調(diào)整，然後用鉸刀修正銷釘(dīng)孔，再定好定位銷。若由滾動軸承徑向跳動過大引起的，則要換上新軸承。
4、密封磨損漏氣過(guò)大，更換(huàn)新密封。
六、D22型羅茨鼓風(fēng)機(jī)外形及安裝尺寸圖
序号
産品型号
進出風口尺寸
外 形 尺 寸
D1
D2
D3
L1
L2
11
12
B1
B2
D22X21-5/19614
90
121
138
170
1224
704
515
370
258
632
375
1030
470
380
25
690
420
D22X21-5/39228
1309
600
323
D22X21-5/49035
1354
645
345
D22X16-7/19614
1134
654
475
345
239
D22X16-7/39228
1259
600
323
D22X16-7/49035
1259
600
323
D22X21-10/19614
125
165
183
215
1224
704
515
370
258
D22X21-10/39228
1310
600
323
420
D22X21-10/49035
1354
645
345
10
D22X32-15/19614
1414
809
600
422
323
11
D22X32-15/39228
1484
670
352
1190
35
850
12
D22X32-15/49035
1524
710
371
677
420
1258
520
36
918
470
産品型号
電動機
進出風口尺寸
外 形 尺 寸
基礎尺寸
型号
kW
D1
D2
D3
Z-M
L1
L2
l1
l2
B1
B2
a1
a2
D36X35-20/19614
Y200L-8
15
200
247
269
300
12-M14
1840
1041
780
540
396
1039
600
640
28
1535
820
600
600
760
D36X35-20/34324
Y255M-8
22
200
247
269
300
12-M14
1910
1041
850
540
445
1039
600
640
28
1535
820
600
600
760
D36X35-20/49035
Y250M-8
30
200
247
269
300
12-M14
1995
1041
935
540
483
1039
600
640
28
1535
820
600
600
760
D36X35-30/19614
Y180L-6
15
200
247
269
300
12-M14
1775
1041
715
540
371
1039
600
640
28
1535
820
600
600
760
D36X35-30/34324
Y225M-6
30
200
247
269
300
12-M14
1910
1041
850
540
445
1039
600
640
28
1535
820
600
600
760
D36X35-30/49035
Y250M-6
37
200
247
269
300
12-M14
1995
1041
935
540
483
1039
600
640
28
1535
820
600
600
760
D36X35-40/19614
Y180L-4
22
200
247
269
300
12-M14
1775
1041
715
540
371
1039
600
640
62.5
1535
820
600
600
760
D36X35-40/34324
Y225M-4
45
200
247
269
300
12-M14
1910
1041
850
540
445
1039
600
640
62.5
1535
820
600
600
760
D36X35-40/49035
Y250M-4
55
200
247
269
300
12-M14
1995
1041
935
540
483
1039
600
640
62.5
1535
820
600
600
760
D36X60-60/19614
Y225M-6
30
300
360
386
430
12-M16
2160
1291
850
665
445
1039
600
700
105
1920
820
765
765
760
D36X60-60/34324
Y280M-6
55
300
360
386
430
12-M16
2365
1291
1055
665
535
1039
600
700
105
1920
820
765
765
760
D36X60-60/49035
Y315S-6
75
300
360
386
430
12-M16
2550
1291
1240
665
590
1039
600
700
105
1920
820
765
765
760
D36X60-80/19614
Y225S-4
37
300
360
386
430
12-M16
2135
1291
825
665
432
1039
600
700
175
1920
820
765
765
760
D36X60-80/34324
Y280S-4
75
300
360
386
430
12-M16
2315
1291
1005
665
574
1039
600
700
175
1920
820
765
765
760
D36X60-80/49035
Y280M-4
90
300
360
386
430
12-M16
2365
1291
1055
665
535
1039
600
700
175
1920
820
765
765
760
七、單(dān)機産(chǎn)品成套供應範圍
羅茨鼓風機1台，配套電(diàn)動(dòng)機1台，地腳螺栓1付，聯軸器1付。
八、選用附件、訂(dìng)貨(huò)須知
本公司還配備(bèi)有進口消聲器、出口消聲器等該型羅茨鼓風機的附件産(chǎn)品，供用戶選用。
訂貨時須注錦工機的型号、轉速、流量、壓力、電(diàn)動機型号。用戶若需要附件産(chǎn)品也應在訂貨時注明。
方保年;用作永磁磁滞馬達(dá)轉子的Fe-Co-Mo合金管[J];上海鋼(gāng)研;1980年04期
胡堅,陸恩護;離心壓縮機的強烈振動及其分析處(chù)理[J];石油化工設備(bèi);1980年06期
張德仁;螺杆泥漿(jiāng)泵的合理使用[J];探礦(kuàng)工程(岩土鑽掘工程);1980年05期
;布機(jī)踏腳轉子鑲培林[J];上海紡(fǎng)織科技;1980年05期
劉德福;串級調(diào)速中換相重疊(dié)角對轉矩的影響[J];冶金自動化;1980年04期
楊松官;;平闆轉子能耗制動(dòng)原理及其在拉絲機(jī)上的應用[J];玻璃纖維;1980年01期
關(guān)曉;;強化石棉制品坯料制備(bèi)過程的途徑[J];非金屬礦;1980年04期
王克勝;張維屏;;塔式提升機(jī)振動(dòng)力源及其控制[J];礦山機(jī)械;1980年03期
張連芳;;《轉子切茶機(jī)》[J];中國(guó)茶葉;1980年06期
10
於(yú)安水;;關於(yú)更換KFJ-2型翻車(chē)機滾圈的經驗總結[J];鞍鋼技術;1980年11期
李志坤;秦桂芸;孟慶武;柴作春;;應用國産(chǎn)180-型串勵式電機對QBC-Ⅱ型血液細胞分析儀的改裝初探[A];中國生物醫學工程學會醫學物理分會第十次學術年會、中華醫學會醫學工程學分會第一次醫療設備(bèi)科學管理研讨會論文集[C];1998年
尹瑜玲;詹祖保;吳子健;;大型柴油機閥(fá)杆與閥(fá)座的等離子噴焊工藝[A];第九次全國焊接會議論文集（第1冊(cè)）[C];1999年
童正紅;姚峻;陳(chén)芝久;;回轉式全封閉(bì)壓縮機的數學模拟[A];上海制冷學會一九八九年年會論文集[C];1989年
蔔(bo)嘯華(huá);;螺杆式制冷機的節能途徑[A];上海制冷學會一九八九年年會論文集[C];1989年
管治民;傅其倫;;日本7萬千瓦級超導(dǎo)發電(diàn)機的進展[A];上海市制冷學會一九九七年學術年會論文集[C];1997年
周東華;;一種工業異步電(diàn)機的在線故障檢測(cè)與診斷新方法[A];1994年中國控制會議論文集[C];1994年
陳(chén)琛;罔田養二;松田健一;;用於(yú)離心泵式人工心髒的自支承馬達的研究[A];材料科學與工程技術——中國科協第三屆青年學術年會論文集[C];1998年
李志遠;陳(chén)心昭;;滑閥真空泵轉子慣性力完全動(dòng)平衡的探讨[A];錦工三省一市第三屆真空學術交流會論文集[C];2000年
羅俊;李曉東(dōng);;轉子/靜子幹涉非定常響應的氣動(dòng)聲學反問題研究[A];“力學2000”學術大會論文集[C];2000年
10
塔娜;邱家俊;;高速異步電(diàn)動機的參(cān)強聯合振動[A];“力學2000”學術大會論文集[C];2000年
楊鵬;高速磁懸浮轉鏡(jìng)的研究與設計(jì)[D];河北工業大學;2001年
方家榮;高溫超導(dǎo)混合磁懸浮軸承系統的研究與實驗[D];中國科學院電(diàn)工研究所;2001年
樓(lóu)向明;運轉狀态下轉子不平衡識(shí)别方法的研究[D];浙江大學;2001年
曾學明;磁軸承電(diàn)控系統(tǒng)研究[D];南京航空航天大學;2002年
姚學詩;大型汽輪發電(diàn)機組轉子-支承系統動(dòng)态優化設計研究[D];南京航空航天大學;2002年
賈智;微電(diàn)子機械系統中新型電(diàn)磁微電(diàn)機的研究[D];中國科學院研究生院（長(zhǎng)春光學精密機械與物理研究所）;2003年
曹樹謙;高維複(fù)雜轉子系統非線性動(dòng)力學的若幹現代問題研究[D];天津大學;2003年
劉曉軍;基於(yú)磨削電(diàn)主軸的磁懸浮軸承數控系統及試驗研究[D];武漢理工大學;2003年
王寶(bǎo)國;無軸承電(diàn)機磁懸浮機理及其控制方法研究[D];沈陽工業大學;2002年
10
許琦;粗糙集理論在旋轉機(jī)械故障診斷(duàn)技術上應用的研究[D];南京工業大學;2003年
蔺蒙;類發電(diàn)機轉子彎扭耦合振動(dòng)特性的研究[D];華北電(diàn)力大學;2000年
趙永東(dōng);螺旋式三葉羅茨泵設計與轉子CAD研究[D];哈爾濱(bīn)工程大學;2001年
戴日俊;電(diàn)站給水泵狀态監測(cè)系統的開發與應用[D];華北電(diàn)力大學;2002年
黎明發(fā);水力測(cè)功器轉子的裝配及承載過程仿真研究[D];武漢理工大學;2002年
白志剛;轉子振動及動平衡檢測(cè)系統的研究[D];華北電(diàn)力大學;2002年
徐世軍;熱處(chù)理爐氣氛攪拌風機及葉輪振動(dòng)分析儀研制[D];重慶大學;2002年
顔鵬(péng);超硬線轉子繞線機(jī)器人的初步研究[D];西安理工大學;2003年
榮坤鵬;汽輪機各級脹差實時監測(cè)中轉子的數學建模與仿真[D];華北電(diàn)力大學（北京）;2003年
蔡霆;轉子—軸承耦合系統有限元求解模型與軟件開發(fā)[D];東(dōng)南大學;2003年
10
張衍;轉子動(dòng)平衡計算及轉子軸心軌迹識别[D];哈爾濱(bīn)工程大學;2003年
鍾文第;臨渙選煤廠(chǎng)兩年“揀回”百萬元[N];安徽經濟報(bào);2000年
唐蘇亞;微電(diàn)機未來不是夢[N];中國電(diàn)子報(bào);2000年
福連;卡車(chē)新型制動器[N];中國機電日報(bào);2000年
李燕;技術創(chuàng)新爲608所注入新的發展動力[N];中國機電日報(bào);2000年
記者 楊宏輝 特約記者 李四海;益陽橡機技術追國外先進 拳頭産(chǎn)品國内市場占八成[N];中國化工報(bào);2000年
特約記者 劉楠 周通;球閥(fá)球體表面噴焊技術通過鑒定[N];中國化工報(bào);2000年
張良标;DTC變(biàn)頻調速裝置在長皮帶輸送機系統中的應用[N];中國建材報(bào);2000年
蘇宇;改善球磨機啓動(dòng)的新型控制技術[N];中國建材報(bào);2000年
黃愛(ài)群;準渦輪連續燃燒式轉子發動機在美露面[N];中國汽車報(bào);2000年
10
陝西省大荔縣朝邑鎮六合村 韓映南;電(diàn)焊機還能幹别的活[N];河北科技報(bào)(農村版);2000年
山東錦工有限公司是一家專業生産羅茨風機、羅茨鼓風機、回轉式鼓風機等水産養殖曝氣設備公司，位於有“鐵匠之鄉”之稱的山東省章丘市相公鎮，近年來，錦工緻力於新産品的研發，新産品雙油箱羅茨鼓風機、水冷羅茨鼓風機、油驅羅茨鼓風機、低噪音羅茨鼓風機，赢得瞭市場好評和認可。産品和服務遠銷全國各地及東南亞，深受客戶好評。今天小編總結一下羅茨鼓風機常見故障以及解決辦法。
1、羅茨鼓風(fēng)機溫度過(guò)高
分析：①環境溫度高；②風機工作壓力過高；③油箱内的油太多、太稠、太髒；④過濾網或消聲器堵塞或各閘閥未全開，系統阻力大；⑤葉輪磨損過度，間隙大；⑥運轉速度太低，皮帶(dài)打滑。解決：①降低環境溫度；②檢查管道系統，降低工作壓力；③減少、更換潤滑油，清除油箱内的髒物；④清洗過濾網或消聲器，檢查管道；⑤修複調(diào)整風機各部間隙；⑥加大轉速，防止皮帶(dài)打滑。
2、羅茨鼓風機葉輪與葉輪之間有摩擦分析：①葉輪上有污染雜質，造成間隙過小；②工作壓力過高，造成葉輪變(biàn)型；③軸承、齒輪磨損,造成側隙大；④齒輪固定不牢，不能保持葉輪同步。解決：①清除污物或雜質，並(bìng)檢查内件有無損壞；②降低工作壓力；③更換軸承，調整齒輪間隙,若齒輪側隙過大需更換；④ 重新裝配齒輪,保持錐度配合接觸面積達75%。
3、羅茨鼓風機風量不足分析：①進口過濾堵塞；②葉輪磨損，間隙增大得太多；③ 皮帶打滑；④進口壓力損失大；⑤ 管道洩漏。解決：①清除過濾器的灰塵(chén)和堵塞物；②修複調整風機各部間隙；③拉緊皮帶並(bìng)增加根數；④調整進口壓力達到規定值；⑤檢查並(bìng)修複管道。
4、羅茨鼓風機電機超載 分析：①選擇參數不合理，工作壓力高，超過額定值；②進口過濾器堵塞，管道不匹配或出口管道障礙(ài)或堵塞；③振動過大；④供電系統電壓過低；⑤各轉動配合副（軸承、軸套、齒輪、密封件等）阻力大；解決：①正確(què)選擇參數，調整工作壓力至額定值；②清洗過濾器，合理配管，清除堵塞物；③檢查風機工作振動情況，④檢查更改供電線路。⑤檢查各轉動配合副（軸承、軸套、齒輪、密封件等）
5、羅茨鼓風機漏油
分析：①密封磨損，造成軸端漏油；②油位太高；③潤滑油型号不對；④風機振動(dòng)嚴重，結合面松動(dòng)；⑤牆闆和油箱的通風口堵塞；⑥壓力高於(yú)規定值。解決：①更換密封；②降低油位；③更換規定型号的潤滑油；④檢查振動(dòng)情況，緊固結合面；⑤打開牆闆下的通風口；⑥降低系統壓力。
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在利用羅茨風機設計氣力除灰系統時，首先要保證能完成預期的輸送任務，同時，合理地決定所採(cǎi)用的設備種類和容量，以及與此有關的問題和設計，不能隻看設備費用的多少，而更重要的是要綜合考慮物料的性質對質量的影響，輸送量、輸送距離、輸送路線的情況，以及運行管理的難易和費用等，例如對於(yú)某些物料，各種設備的條件均适宜於(yú)氣力輸送，但由於(yú)物料含有大量的水分、具有粘附性等原因而不能採(cǎi)用羅茨風機的氣力輸送，即使機械輸送設備費用大，也得選取機械輸送方式。也有這樣的情況，輸送某些物料時，例如，向循環流化床鍋爐爐前貯料倉輸送石灰石粉時，採(cǎi)用羅茨風機氣力輸送所需的功率大，乍看起來運行費用較高，但從系統的合理性或生産技術上來看，還是用氣力輸爲好。究竟在什麽樣的情況下採(cǎi)用哪一種方式技術，應遵循下邊的幾點要求：
①經濟性比較合理呢，一般來說，在較短距離的輸送時，機械輸送是有利的;反之，對較長距離的輸送，雖然從所需的功率來看，採用羅茨風機的氣力輸送系統是不利的，但在設備費用方面，往往採用氣力輸送系統是有利的。設備費用和所需功率及運行費用随周圍條件不同，變化很大，所以不能籠統地比較，同時還應注意到随著(zhe)各種平台支架和附屬設備的情況不同，變化幅度也很大。總之在設計羅茨風機氣力除灰系統時，應該根據工程具體條件.綜合性地通過技術經濟比較後選擇最合适的輸送系統和相應的設備。如果系統的輸送出力和輸送距離已定，則系統的經濟性一般取決於(yú)輸送的灰氣混合比
②從設備(bèi)能量消耗來看，壓(抽)氣設備(bèi)所需的功率與系統壓力和空氣流量的乘積成正比。如果提高灰氣混合比，輸用的空氣量則可減小，在輸送速度保持一定的條件下，輸送用的空氣量與管徑的平方成正比，即Q∝D2而系統壓力即輸送管道的阻力與管内徑的平反成反比，即P∝1/D而與灰氣比並(bìng)不是按正比關系增加.因此，提高輸送的灰氣比，減少空氣量，對降低壓(抽)氣設備(bèi)的能量消耗是十分有利的
③其次，從系統基建費用來看，由於(yú)灰氣比的提高，設備和輸送管道内徑、支架及安裝費用都可以相應地減小，降低系統基建費用的效果也是顯而易見的。灰氣比μ越大，對於(yú)增大輸送能力來說越有利，顯然也将提高經濟性。但是，灰氣比過大，則在同樣的氣流速度下可能産生堵塞，並(bìng)且輸送壓力也增高，對負壓式和低正壓氣力輸送系統，有可能會超過壓力機械所允許的吸氣壓力或排氣壓力。因而，灰氣比的數值受到物料的物理性質、輸送方式以及輸送條件等因素的限制。特别是對正壓羅茨風機氣力輸送系統，考慮倉式泵本身的尺寸和構造、輸料管的内徑和長度、彎頭數目以及使用的空氣量等條件，其灰氣比自然更受到制約。
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