1、簡單(dān)符合實際的就是在羅茨鼓風(fēng)機外部加裝遮陽闆，這是降溫的直接方法之一。
2、如果鼓風機溫度升過高，很可能是風機開車時進、出氣管道閘門未關造成的。解決辦(bàn)法：關閉進、出氣管道閘門就行瞭(le)。
3、由於(yú)箱體劇烈振動造成的，軸與滾動軸承安裝歪斜、前後兩軸承不同心，羅茨鼓風機的滾動軸承損壞或軸彎曲，都是影響風機軸承溫度的因素之一，解決辦(bàn)法：及時換滑潤滑油減少摩擦系數。
4、造成羅茨鼓風機軸承溫度過高的原因還有電(diàn)機皮帶(dài)過松，在這裏應注意及時換電(diàn)機皮帶(dài)，調整好皮帶(dài)輪的位置使其受力均勻。
羅茨鼓風(fēng)機(jī)需空載運行的原因：
1.羅茨鼓風機在運轉之前，一定要空載來啓動(dòng)，啓動(dòng)後在進行加載，運轉後一般能避免三角皮帶(dài)斷掉。
2.如果出現三角皮帶(dài)打滑的情況，可能會導(dǎo)緻溫度升高過快，這樣就會使三角帶(dài)的橡膠出現老化，甚至是斷掉，所以一定要在平時的使用中檢查三角皮帶(dài)是否會出現打滑的問題。
還要加強對三角皮帶(dài)的保養工作，這樣也可以有效延長(zhǎng)皮帶(dài)的使用壽命，保證羅茨鼓風機的正常使用。
3.電(diàn)機和風機之間的皮帶(dài)輪要平行，這是一個很關鍵的地方。如果不平行也會影響到三角帶(dài)的運轉，容易出現脫落。另外皮帶(dài)輪的直徑大小要符合标準，它直接影響到三角皮帶(dài)的使用壽命，在加工的時候直徑做大一些，能更好的減少三角皮帶(dài)的損耗。
羅茨鼓風機的三角皮帶(dài)由於(yú)大量摩擦以及維護不善等原因，可能會出現斷裂現象。
羅茨鼓風機試車(chē)前的準備(bèi)工作：
1.機(jī)器、電(diàn)器、儀表等的安裝均已竣工，其中包括:
①機械部分的施工，例如機體、減速器、電(diàn)動機等安裝工程全部竣工，二次灌漿混凝土強度應達(dá)到80%以上。
②管道清洗幹(gàn)淨，試壓合格，並(bìng)與機體連接良好。
③氣體過濾器、氣體儲罐、安全閥等附屬設備(bèi)，應全部安裝完畢(bì)。
④電(diàn)氣、儀表等安裝工程，如電(diàn)流表、過(guò)流繼電(diàn)器、遙控裝置等均應試驗合格。
2.新更換的減速器齒(chǐ)輪，試車(chē)前應先進行單體跑合試驗，運轉時間爲2-4h。
3.電(diàn)動機單(dān)獨試運轉2-4h,應無異常現象。
4.安裝與修理記(jì)錄(lù)齊全。
控制羅茨鼓風(fēng)機(jī)軸承溫度的具體方法：
軸承是風機溫度過高的主要一個組件，風機軸承溫度過高就會對風機産(chǎn)生順壞，周口市風機廠(chǎng)給大家介紹幾種簡單快速的降溫方法。
1.簡單(dān)符合實際的就是在風(fēng)機外部加裝遮陽闆，這是降溫的直接方法之一。
2.如果軸流風機、耐磨風機等風機溫度升過高，很可能是風機開車時進、出氣管道閘門未關造成的。解決辦(bàn)法：關閉進、出氣管道閘門就行瞭(le)。
3.另外由於(yú)箱體劇烈振動(dòng)造成的，軸與滾動(dòng)軸承安裝歪斜、前後兩軸承不同心，風機滾動(dòng)軸承損壞或軸彎曲，都是影響風機軸承溫度的因素之一，解決方法：及時更滑潤滑油減少摩擦系數。
4.電(diàn)機皮帶(dài)過松，在這裏應注意及時更換電(diàn)機皮帶(dài)，調整好皮帶(dài)輪的位置使其受力均勻。
關鍵詞(cí):羅茨風(fēng)機羅茨鼓風(fēng)機
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山東錦工有限公司是一家專業生産羅茨風機、羅茨鼓風機、回轉式鼓風機等機械設備公司，位於(yú)有“鐵匠之鄉”之稱的山東省章丘市相公鎮，近年來，錦工緻力於(yú)新産品的研發，新産品雙油箱羅茨鼓風機、水冷羅茨鼓風機、油驅羅茨鼓風機、低噪音羅茨鼓風機，赢得瞭(le)市場好評和認可。産品和服務遠銷全國各地及東南亞，深受客戶好評。
羅茨風機是一種容積式壓縮風機，其核心部件爲包括主、從動軸，葉輪和齒輪的轉子系統。因其具有結構簡單、風機内腔不需要潤滑油、運轉平穩等優點已被廣泛應用於石化、電力、冶煉、食品和污水處理等諸多領域。羅茨風機是電廠濕法脫硫工藝的關鍵設備之一，火電廠鍋爐系統採用石灰石-石膏濕法脫硫方式時，大多採用羅茨風機爲吸收塔鼓入足量空氣，用以氧化吸收塔漿液内亞硫酸鈣，促使其生成易於後處理的二水硫酸鈣。羅茨風機運行的穩定性直接影響脫硫系統的正常運行以及環保達标排放。大唐科技産業集團有限公司信陽項目部#4脫硫系統採用錦工鼓風機廠生産的三葉式羅茨風機，型号爲ASF300，額定電流爲49.4A，軸承在線監測跳閘設定溫度爲98℃，實際運行中羅茨風機電流爲43A，高於其長期正常運行值（30～32A）。 冬季時室溫較低，羅茨風機運行狀況良好（室溫5℃時，羅茨風機前軸承在80℃左右），而到瞭(le)夏季，當室溫達到30℃以上時，羅茨風機前軸承随著(zhe)室溫上升超過設定跳閘溫度。爲避免跳閘，機組人員在機殼上加裝噴淋水降溫作爲應急處理措施，但運行中衛生狀況較差，沒有從根本上解決問題。
1 解體檢查
爲瞭(le)從根本上解決羅茨風機電流高軸承高溫問題，我們對其進行瞭(le)解體檢查，解體檢查前，我們從風機本身查找原因，推測可能有以下四種可能：（1）風機内部間隙發生變(biàn)化，葉輪可能與牆闆有輕微的摩擦，導緻風機出力大、電流高，摩擦生成的熱量傳遞至軸承處，導緻軸承發熱；（2）軸承自身出現瞭(le)問題；（3）軸承與軸以及軸承室的配合出現瞭(le)較大的間隙配合導緻發熱嚴重；（4）軸承室中潤滑油質量較差，無法在軸承高速運行中形成油膜，軸承滾子出現輕微幹摩擦導緻發熱嚴重。
解體後與推測對比如下：（1）風機内部間隙相對於上次檢修後發生瞭(le)變化，主動葉輪和前牆闆間隙爲0.30mm，小於0.40～0.60mm的裝配要求，前牆闆上存在輕微摩擦痕迹，存在導緻軸承發熱的可能；（2）解體後的軸承質量較好，未發現滾子和滾道磨損現象，保持架完好無磨損，排除軸承自身問題原因；（3）軸與軸承内圈配合部位存在嚴重磨損現象，軸與軸承内圈已成爲間隙較大的間隙配合，存在發熱的可能性；（4）軸承室中的油位較高，将油脂放出檢查時發現油脂顔色較黑，判斷爲軸承長期溫度較高，油脂在高溫下易變質，變質後的油脂潤滑性能下降，能進一步引起軸承發熱，形成惡性循環。對風機葉輪檢查後發現葉輪狀态良好，未有磨損的痕迹，考慮到未有動平衡機，因條件受限，未對其進行動平衡試驗即回裝；對風機齒輪檢查後發現齒輪原材質爲20CrMnTi合金鋼，材質較好，在使用中齒輪未發生磨損以及斷齒現象，未對齒輪進行調整；軸承室油箱内每個軸承處均有一個甩油盤，固定在葉輪末端，随著(zhe)軸一起旋轉将油甩至軸承上，讓軸承充分潤滑，有兩個甩油盤發生損壞，採用3mm厚鋼闆按照原來甩油盤尺寸重新制作兩個甩油盤；檢查風機軸承鎖緊螺母止退鎖片，發現已經多次使用，鎖片已經失效，無法起到防止鎖緊螺母松脫的功效，爲防止運行中軸承鎖緊螺母松脫，更換全部失效止退縮片；檢查軸承室油箱殼體冷卻水管路内較多水鏽，對其震打後注入稀草酸溶液，待其充分反應後，将草酸倒掉，重新注入清水，清洗幹淨，保證冷卻水環路的暢通。
2 初步處理
2.1 處理方案
對軸磨損處進行噴塗處理，噴塗後軸承内圈與軸爲0.02mm緊力的緊配合，軸承雖然無損壞，但從長期運行方面考慮，仍然更換瞭(le)FAG廠家C0間隙22224軸承兩套，NU324軸承兩套，軸承室内部油脂進行瞭(le)重新更換，軸承箱骨架油封在經受長期高溫後，存在老化現象，全部更換爲氟橡膠材質，保證運行中不發生潤滑油滲漏，羅茨風機内部間隙進行瞭(le)重新調整，測量部位如圖1，a1是從動輪葉輪與前牆闆間隙，a2是主動輪葉輪與前牆闆間隙，b1是從動輪葉輪與後牆闆間隙，b2是主動輪葉輪與後牆闆間隙，c1是主動輪葉輪與殼體間隙，c2是從動輪葉輪與殼體間隙，d1是主動輪爲動力輪時葉輪之間間隙，d2是從動輪爲動力輪時葉輪之間間隙，調整後參(cān)數見表1，符合羅茨風機出廠使用說明書要求标準。
d1：主動輪爲動力輪時的測量值；d2：從動輪爲動力輪時的測量值。羅茨風機裝配完畢(bì)後，我們對風機進行中心找正，考慮到風機運行中葉輪及軸溫度較高，風機熱膨脹相對於(yú)電機要大，風機較之於(yú)電機要略低，同時爲上張口，兼顧到電機的轉速爲980r/min，找正結果需要将徑向與軸向誤差控制在0.10mm内，本次中心找正百分表架裝在羅茨風機上，最終找正結果：風機較之於(yú)電機徑向偏差爲0.05mm，風機低於(yú)電機，軸向誤差爲0.07mm，爲上張口，符合找正要求。
2.2 試運結果
對風機進行送電(diàn)試運行，在運行中風機的電(diàn)流和前軸承溫度曲線如圖2。室溫爲20℃情況下，風機前軸承溫度上升較快，電(diàn)流仍然較大，未等前軸承溫度上升至跳閘溫度98℃時，及時安排風機進行停運。風機在本次檢修後與檢修前相差不大，檢修中所做調(diào)整未起到明顯效果。
3 再次處理
3.1 制定檢修方案
由於(yú)在初步檢修中未查找到風機運行中存在問題的根本原因，計劃從如下兩方面考慮：（1）風機前軸承爲22224軸承兩套，本次安裝軸承遊隙爲C0系列，考慮到前軸承發熱嚴重，将兩套前軸承更換爲遊隙爲C3系列的FAG軸承；（2）風機内部間隙正常情況下，風機前軸承溫度以及電流依然高，對風機進出口管線進行排查，羅茨風機出入口管線有可能堵塞或者出口門存在不能全開的現象，若出口管線堵塞将導緻風機出力壓力增大，出口溫度高，進而導緻電流高，軸承溫度高。 3.2 處(chù)理過程
羅茨風機出口母管後分爲四根支管進入脫硫吸收塔内，因出口風溫度較高，在風機出口每根支管上加裝氧化風減濕水，在對每根支管進行拆開檢查時，發現分叉處堵塞較多垢狀物，其中一根支管已經接近於(yú)完全堵死，将管道内堵塞物清理幹淨，同時将垢狀物進行化驗，其中亞硫酸鈣成分爲0.7%，二水硫酸鈣成分爲8.38%，其餘成分爲碳酸鈣與碳酸鎂，排除瞭(le)脫硫吸收塔内硫酸鈣漿液倒吸至出口風管道内的可能，此處所結垢狀物大多爲加濕水受熱後析出的水垢。脫硫系統用水有兩路來源：一路是廠内循環工藝水；一路是從水源地來的單向工業水。工藝水在不斷循環過程中，水中離子濃度偏高，水中碳酸氫根離子在受到氧化風機出口管道高於(yú)70℃的風溫作用下，加速轉化成碳酸根離子，結垢闆結，堵塞管道。本次檢修對氧化風機出口管線加濕水進行改造，将原取自工藝水的加濕水改爲從工業水取水，提高水質，同時也對減溫加濕水霧化噴嘴進行更換，從空心錐型噴嘴更換爲螺旋錐型，将噴出水霧更好地霧化，減小霧化後霧滴的直徑，增大瞭(le)霧滴與熱空氣反應面積，能夠更好地起到降溫作用的同時也能減少水垢的生成。将風機前軸承更換爲遊隙爲C3系列的22224軸承兩套，加大遊隙軸承，滾子與滾道間隙相對較大，在運行中受熱膨脹後，減小軸承滾子和滾道的發熱量。風機内部間隙又重新進行瞭(le)調整，調整後的數據與上次調整後的數據相同（圖1及表1），回裝完畢後，進行找正，找正後的數據爲風機徑向低於(yú)電機0.05mm，軸向爲上張口，誤差爲0.06mm，符合找正要求。
3.3 試運行結果
送電(diàn)後(hòu)，在室溫爲25℃情況下，再次試運行，運行中數據曲線如圖3。
第二次處理後，在室溫爲25℃情況下，風機穩定運行中前軸承溫度不高於(yú)72℃，較之於(yú)原來下降大於(yú)20℃；電流也由原來的43A左右下降至31A，下降12A左右，既保證瞭(le)機組的穩定運行，同時也相對於(yú)檢修之前更節能經濟。羅茨風機作爲容積式風機，羅茨風機的流量幾乎不随壓力而變化，應盡量避免風機出口管線堵塞以及出口閥門不能全開等工作狀态，吸收塔液位每提高1m，氧化風機出口壓力增加10kPa左右，出口風溫升高10℃左右，至此已查找到本次羅茨風機前軸承溫度高電流高原因：風機出口管線堵塞導緻出口壓力增加，風機出力增大，風機出力增大後電流随之上升，同時出口管線溫度升高後高溫氣體将熱量傳至葉輪部位，葉輪将熱量通過傳動軸傳至前軸承處；在對出口管線進行疏通後，一切數據均恢複正常。
4 結語
羅茨風機在運行一個周期後停機檢查時，對風機内部進行檢查是設備(bèi)管理人員必不可少的一項工作，但對於(yú)風機進出口管線系統的檢查，大多處於(yú)疏於(yú)管理的狀态，容易導緻管線内部結垢而未得到及時清理。通過提高出口風溫減溫水水質以及霧化效果，可以在一定程度上減少水垢生成；定期對出口管線進行檢查，保證出口管線的暢通，才能保證風機正常運行。
：
①在正常運行中的羅茨鼓風機不随意關閉(bì)進出口閥，開循環閥及放空閥，不允許将排氣口之氣長(zhǎng)時間的回流到鼓風機的進氣口（即打循環）否則影響機器運行。
②該機運行正常操作時，各滾動軸承的表面溫度一般不超過85度（指标95度油箱内機油不能超過60度指标65度如果油箱油溫較高時，可採(cǎi)取機外水冷卻降溫措施，要求不超額定電(diàn)流。
③靠近軸承部位的徑(jìng)向振幅（対幅）不得超過(guò)0.1mm。
④正常運行的羅茨鼓風(fēng)機，要經常檢查潤滑油飛(fēi)濺情況，油位及油質情況，油位及油質情況，要求每半小時檢查一次。
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